上海电力学院的研究人员黄晶、朱武，在2015年第9期《电气技术》杂志上撰文，首先介绍了我国《风电场接入电力系统技术规定》关于低电压穿越的具体要求。针对撬棒保护技术（Crowbar）装置并不能有效的保护直流母线的不足，提出了一种协调Crowbar及直流卸荷电路的方案，并利用STATCOM(staticsynonouscompensator)为风电场提供无功功率，双馈风力发电系统从而实现低电压穿越。
研究结果表明，适当增加Crowbar旁路电阻，能更有效地限制转子电流，然而，旁路电路选择过大之后其效果不仅并不太明显，反而会导致直流母线过电压。所提出的交直流联合保护的方案能兼顾转子过电流及直流母线过电压问题，并有助于并网点电压的快速恢复。
近年来，双馈风力发电机(DFIG)凭借其可变速运行、电机造价低、发电效率高以及有功和无功功率可独立调节等诸多优点，占据了国际最主要的市场[1]。DFIG机组定子侧与电网直接相连，对电网电压波动非常的敏感，并且随着基于DFIG风电机组的风电场容量的逐年增大，其对电网的影响已不可忽视。
为了保证电网稳定，世界风电各国均要求DFIG风电机组具备低电压穿越(LVＲT)的能力[2]。中国制定的《风电场接入电力系统技术规定》(GB/T19963-2011)已于2012年6月正式实施[3]。因此相关研究也成为热点。
系统发生故障时，由于DFIG变流器容量较小，一般为1/3额定容量，对DFIG系统提供的控制能力有限，抗电网电压扰动能力不强。因此电网发生故障时，必须关注故障引起的转子过电流以及随之而来的直流母线过电压[4]。
为了改进DFIG风电机组在故障下不脱网运行，不少学者提出了不少改进控制策略，文献[5-6]通过改进的内外环PI控制策略，通过引入前馈补偿的防止，实现风电场低电压穿越,这种方法局限于电压跌落较轻的情况，并且其控制效果受到变流器容量的限制；文献[7-8]采用定子磁链去磁法等，这类方法的优点是不仅能应对三相对称故障，并且对不对称故障也能起到有效的作用。然而这些方法往往算法比较复杂，增加了在工程的实现难度。
目前，行之有效的办法大多需要在转子侧加入撬棒保护（Crowbar）电路[9-10]，也是GE，ABB等风机制造商普遍采用的方法，从而确保励磁变流器的运行安全，并能加快故障电流及定子暂态磁链的衰减，然而，撬棒保护动作期间，DFIG与普通异步机无异，将吸收大量的无功功率，不利于电压恢复。Crowbar电阻值的选择也是影响低电压穿越的重要参数[11]。
为此，首先分析了我国制定的风电场低电压穿越的要求。通过仿真研究不同阻值对低电压穿越的影响，在此基础上，针对Crowbar动作后产生的直流母线过电压及风机吸收无功功率的问题，提出一种联合主动Crowbar保护和直流侧卸荷电路方法，并用STATCOM为系统提供无功功率。仿真结果验证了所提出的低电压穿越方案的有效性及可行性。
1低电压穿越要求
随着风电机组单机容量以及风电场规模的不管增大，风电接入及运行对电力系统的影响越来越不可忽视。由于各国电力系统配置，风电的比重等各不相同，目前国际上还没有通用的风电接入系统标准。
我国也于2011年，制定了的《风电场接入电力系统技术规定》，其中明确要求风电场应具备低电压穿越能力，其基本要求如图1所示，风电场并网点电压跌至20％标称电压时，风电场内的风电机组应保证不脱网连续运行；风电场并网点电压在发生跌落后2s内能够恢复到标称电压的90％时，风电场内的风电机组应保证不脱网连续运行625ms[2]。
并且，针对风电场发生三相短路引起的电压跌落问题，为了故障电压的快速恢复，总装机容量在百万千瓦级规模及以上的风电场群，每个风电场在低电压穿越过程中应具有一定的动态无功支撑能力。我国风力资源丰富，风电装机容量偏小，并且常常处于电力系统末端，我国制定的风电低电压穿越标准相对欧美风电大国偏低，但符合我国的国情。
图1低电压穿越曲线
2LVRT技术方案（略）
本文采用的是双馈异步风力发电系统（DFIG），如图2所示，风力机通过一个多级齿轮箱连接到风力机。DFIG的定子侧通过一个升压变压器直接连接到电网，转子侧通过三相交-直-交变频器实现交流励磁，并经升压变压器连接到电网，该变频器采用的是电压型PWM变频器，可分为转子侧变流器（RSC）和一个网侧变流器（GSC），二者由电容器连接。
其中RSC用于DFIG的运行控制,其控制效果直接影响DFIG的运行性能，而GSC主要是控制直流母线电压的恒定。为了减少风电场内部的功率损耗，二者均运行在恒功率运行模式，即稳态运行时与电网没有无功功率的交换。
该系统采用Crowbar电路保护转子侧变流器及直流母线卸荷电路DC-chopper联合保护的方式，实现风电场低电压穿越。在并网点并联动态无功补偿装置STATCOM，实现对风电场无功功率的连续迅速调节。
图2双馈风电系统接线图
图3主动型Crowbar电路
图4直流卸荷电路控制框图
图5STATCOM控制框图
3仿真分析
本文使用Digsilent仿真软件对DFIG系统的低电压穿越能力展开研究，采用的是三机九节点系统，原系统的G3同步发电机组，由10台额定容量为双馈风电机组代替，不考虑风电场内部风机的接线形式，风电场通过升压变压器连接至电网。
单台DFIG风机及网侧变流器的参数数如表1所示。按照我国《风电场接入电力系统技术规定标准》中风力发电机组低电压运行能力的要求，仿真步骤简要如下：仿真系统从t=0开始运行，输入风速13.8m/s；t=1s时双馈风机并网处母线发生80%的三相对称电压跌落；t=1.625s恢复正常，仿真时间持续4s。
图6仿真系统结构
表1双馈风电机组及网侧变流器参数
3.1Cowwbar不同旁路电阻时对低电压穿越性能比较
为了研究Crowbar旁路电阻对风电场低电压穿越的影响，仿真在三种情况下进行，情况一：Rc=0.1pu,情况二：Rc=0.4pu,情况三：Rc=1.0pu。仿真结果7~11所示，在该电压跌落的情况下，DFIG定子有功功率、无功功率、转子电流及直流母线电压，均有出现尖峰，在工程中，这种尖峰就表现为震荡。并且随着Rc阻值的增加，并网点电压相对来讲有更好的恢复，并且从电网吸收的无功功率在减小。
并且在Crowbar旁路电阻的投入，使得故障功率被消耗，转子电流得到快速抑制。然而，旁路电阻值选择过大，不仅起不到明显的效果，反而导致故障切除时刻的直流母线电压过高。本文建议电阻值选取为0.4pu左右。
图7并网点电压
图8DFIG定子有功功率
图9定子无功功率
图10转子绕组电流
图11直流母线电压
3.2采用联合保护方式实现低电压穿越
针对章节4.1出现的问题，在其基础上，在直流侧加入了卸荷电路，并在风电场并网点并联容量为15MVar的STATCOM为系统提供无功功率。仿真结果如图12~15所示。由图12可知，引入STATCOM后，故障期间，并网点电压被提升至0.3pu，这是因为STATCOM在故障期间为系统提供了13Mvar的无功功率，如图13所示。
故障切除瞬间，并网点电压能够瞬间被提升至较高的水平，并能更快的恢复正常运行水平状态，由图14可知，并且采用交直流联合保护的防止，不仅能有效的限制转子过电流，直流环节过电压也能得到较好的抑制。
图12并网点电压
图13STATCOM无功功率
图14转子绕组电流
4结论
本文对提高基于双馈风力发电机的并网风电场低电压穿越问题进行了研究，提出了一种协调转子撬棒保护和直流卸荷电路联合控制方案，并利用STATCOM为系统提供无功功率，支撑并网点电压，以改善双馈风电机组的低电压穿越能力，解决因撬棒保护投入运行引起的风电场无功需求以及直流母线过电压问题。通过含风电场的电力系统仿真计算验证了所提出低电压穿越方案的可行性及有效性。
研究结果表明，随着Crowbar旁路电阻增加，转子过电流被抑制的越明显，然而，旁路电路选择过大之后，其并不太明显，反而会引起直流母线过电压；在直流侧增加卸荷电阻之后能有效的解决直流母线过电压问题；利用STATCOM可提高风电场的暂态电压稳定性。
原标题：基于DFIG风电场联合保护的低电压穿越研究
